重型刮板輸送機(jī)驅(qū)動方式缺點分析

    由于綜采工作面刮板輸送機(jī)是和采煤機(jī)與液壓 支架配套使用的ꎬ采煤機(jī)在刮板輸送機(jī)上行走ꎬ支架 推動刮板輸送機(jī)中部槽移動ꎬ工作中會出現(xiàn)煤壁片 幫、刮板鏈卡死、刮板輸送機(jī)上煤量過大等惡劣工 況ꎬ常導(dǎo)致其頻繁過載和意外停機(jī)ꎻ由于鏈輪傳動的 多邊形效應(yīng)、鏈道的起伏和水平彎曲ꎬ刮板輸送機(jī)運 行中會產(chǎn)生嚴(yán)重的沖擊和刮卡ꎮ 傳統(tǒng)的驅(qū)動方式是 采用限矩型液力偶合器或雙速電動機(jī)ꎬ其中限矩型液力偶合器由于尺寸和傳遞能力的限制ꎬ只能用在 小功率刮板輸送機(jī)上ꎮ 目前刮板輸送機(jī)雙速電動機(jī) 驅(qū)動系統(tǒng)在我國應(yīng)用較多ꎬ主要適用功率700kw 以下ꎬ啟動過程分為二級進(jìn)行ꎬ即先低速啟動再切換 到高速ꎮ 隨著驅(qū)動電動機(jī)功率加大ꎬ傳統(tǒng)驅(qū)動方式 已不能適應(yīng)刮板輸送機(jī)的驅(qū)動及運行要求存在以下突出問題。
    1)難啟動ꎮ 由于刮板輸送機(jī)停車的隨機(jī)性和負(fù)載的巨大波動性以及生產(chǎn)系統(tǒng)其他設(shè)備的原因ꎬ常導(dǎo)致輸送機(jī)意外停機(jī)ꎬ經(jīng)常需要在重載下重啟刮板輸送機(jī)ꎬ啟動困難的情況經(jīng)常出現(xiàn)。
    2)強(qiáng)大的機(jī)械沖擊ꎮ 一般電動機(jī)滿載啟動時間為4~6sꎬ啟動加速度可達(dá)0􀆰 2~0􀆰 3 ｍ/ ｓ２ꎮ 刮板輸送機(jī)的傳動系統(tǒng)盡管有一定的預(yù)緊力ꎬ停機(jī)時ꎬ(在聯(lián)軸節(jié)、齒輪、花鍵、鏈輪與鏈條、每對鏈環(huán)間存在各種間隙)傳動系統(tǒng)為松馳狀態(tài)ꎬ各個環(huán)節(jié)都有一定的間隙ꎬ且鏈條為彈性體ꎮ 電動機(jī)啟動瞬間ꎬ在克服間隙和鏈條拉伸的過程中ꎬ對整個傳動系統(tǒng)造成強(qiáng)大的機(jī)械沖擊ꎬ幾乎所有的傳動元件在這個過程中都要受到?jīng)_擊應(yīng)力ꎮ 雙速電動機(jī)驅(qū)動時ꎬ由低速切換到高速也會產(chǎn)生機(jī)械沖擊。
    3)大電流對電網(wǎng)的沖擊ꎮ 帶載啟動時ꎬ電動機(jī)啟動電流達(dá)到6~8 倍的額定電流(有時甚至更大)ꎬ導(dǎo)致電網(wǎng)電壓下降ꎬ影響刮板輸送機(jī)的啟動性能ꎬ同時影響電網(wǎng)上其他設(shè)備的正常運行ꎬ引起其他設(shè)備欠壓保護(hù)ꎬ造成誤動作ꎮ 刮板輸送機(jī)的頻繁啟動ꎬ會使電動機(jī)繞組發(fā)熱ꎬ從而加速絕緣老化ꎬ影響電動機(jī)壽命。
   4)多機(jī)驅(qū)動功率不均衡ꎮ 由于電動機(jī)額定參數(shù)差異及鏈條節(jié)距變化、輸送機(jī)上負(fù)載分布變動及鏈條張力變化(引起節(jié)距變化)ꎬ存在嚴(yán)重的電動機(jī)功率不平衡問題ꎬ不能充分發(fā)揮配置功率的作用ꎮ井下測試結(jié)果表明[７] ꎬ機(jī)頭機(jī)尾兩傳動部電動機(jī)的輸出功率呈交替變化ꎬ刮板輸送機(jī)總輸入功率遠(yuǎn)低于配置功率ꎬ但對單臺電動機(jī)而言ꎬ又存在短時頻繁超載現(xiàn)象ꎮ 對于超重型刮板輸送機(jī)ꎬ負(fù)載不均勻問題會更加突出。
    5)過載沖擊ꎮ 由于鏈傳動的多邊形效應(yīng)、鏈道的縱向起伏和水平彎曲ꎬ刮板輸送機(jī)運行中的刮卡、沖擊現(xiàn)象非常嚴(yán)重和頻繁ꎬ極易導(dǎo)致傳動元件如鏈條、齒輪等過載斷裂ꎬ嚴(yán)重時導(dǎo)致電動機(jī)悶車ꎬ燒毀電動機(jī)ꎮ